Меню

Гидравлическое сопротивление шарового клапана

Определение коэффициента гидравлического сопротивления клапана

8. Определение коэффициента гидравлического сопротивления клапана

, где , В=2 для двухседельного клапана

9. Определение коэффициента гидравлического сопротивления регулирующего клапана в зависимости от относительного хода плунжера

,где h=0.1, 0.2,…,1.0 ,

10. По графику на [рис. 5] определяется величина ak для относительного сечения дроссельной пары

Величина m уточняестя по формуле: .

Определение новых значений m продолжается до тех пор, пока новое максимальное значение m не будет отличаться от предыдущего менее, чем на 5%.

11. Определяем площади проходных сечений в зависимости от степени открытия Fi=mi*Fc, где – площадь проходного сечения клапана

12. Полученные данные сводятся в таблицу 1:

0.1 509.2 506.8 1.0 0.73 0.061 0.83 0.053 0.86 0.052 30.4 0.2 127.3 124.9 0.122 0.107 0.104 61 0.3 56.6 54.2 0.184 0.162 0.157 92.2 0.4 31.8 29.4 0.248 0.218 0.211 124.2 0.5 20.4 17.9 0.315 0.277 0.267 157.3 0.6 14.1 11.7 0.384 0.337 0.326 191.9 0.7 10.4 8 0.457 0.402 0.388 228.4 0.8 7.9 5.6 0.535 0.471 0.454 267.5 0.9 6.3 3.9 0.620 0.545 0.526 309.8 1.0 5.1 2.7 0.713 0.627 0.605 356.5

13. Определяется профиль плунжера. Для этого вычисляется ширина окна в зависимости от открытия клапана:

, где Xi-1 – ширина окна в предыдущем сечении

Fi – площадь открытой части окна

а – количество окон в плунжере (а=3)

с – расстояние между сечениями

5. список использованной литературы

1. «Расчёт и проектирование технических средств автоматизации». Методические указания к курсовому проекту по дисциплине «Технические средства автоматизации». СПб.: СПбГТИ(ТУ), 1998. – 18с.

2. Д.М. Иткина «Исполнительные устройствасистем управления в химической и нефтехимической промышленности». М.: Химия, 1984. – 232с.

Источник

Гидравлическое сопротивление шарового клапана

К местным гидравлическим сопротивлениям относятся различные устройства и элементы, устанавливаемые на трубопроводах, в которых происходит нарушение нормального движения потока в результате его деформации с изменением направления и значения средней скорости и возникновением вихреобразования. В результате деформации турбулентного потока происходит интенсивное перемешивание частиц и обмен количеством движения между частицами жидкости.

К элементам и устройствам относятся фасонная и трубопроводная арматура: отводы (колена), переходники, тройники, крестовины, диафрагмы, сетки, запорные регулирующие вентили (краны), задвижки, затворы, предохранительные и регулирующие клапаны, всасывающие наконечники, устанавливаемые на входе в трубу насосов, и т.д.

Самые простые местные гидравлические сопротивления можно разделить по направлению вектора средней скорости.

1.Скорость переменна при неизменном направлении движения потока жидкости.

Например, расширение трубы (русла) может быть плавное или внезапное; сужение трубы (русла) — плавное или внезапное.

2.Скорость постоянна при изменении направления движения потока.

Например, поворот трубы (русла) в виде плавного или резкого (см. рис.).

К более сложным местным сопротивлениям относятся сопротивления, в которых вектор скорости изменяется по значению и направлению, а также при слиянии или разделении потоков. Например, задвижки, клапаны, вентили и т.д., а также тройники, крестовины (см. рис.).

В таких сопротивлениях в результате резких изменений направления и скорости происходит весьма значительная деформация потока с возникновением интенсивного вихреобразования.

Местными потерями напора называют затраты удельной механической энергии, обусловленные работой сил трения и вихреобразованием на преодоление потоком жидкости местного сопротивления. На поддержание вихрей в определенной зоне затрачивается энергия потока.

Вейсбах предложил местные потери напора определять по формуле:

h-потеря напора здесь она измеряется в метрах.
ζ-Это коэффициент сопротивления, он будет находится дополнительными формулами о которых напишу ниже.
V-скорость потока жидкости. Измеряется [Метр/секунда].
g-ускорение свободного падения равен 9,81 м/с 2

Коэффициент ζ, показывает количество скоростного напора, затрачиваемого на преодоление какого-либо местного сопротивления. В местном сопротивлении потери механической энергии при движении потока через него превращаются в тепловую энергию.

Коэффициент местных сопротивлений зависит:

В общем виде коэффициент ζ, можно представить в следующем виде:

В — безразмерный коэффициент, зависящий от вида местного сопротивления при ламинарной и переходной области сопротивления;
Re — число Рейнольдса;
ζкв — коэффициент местных сопротивлений для квадратичной области, т.е. не зависящий от Re.

Для квадратичной области сопротивления ζ = ζкв. Обычно при гидравлических расчетах принимается ζкв.

Коэффициент ζ, находится опытным путем, а значения ζкв для различных местных сопротивлений, В приводятся в гидравлических справочниках.

Ниже мы разберем основные встречающиеся задачи по местным сопротивлениям, которые следует учитывать.

Рассмотрим два варианта местных сопротивлений это варинты закругления трубы:

1. Закругленным углом (а)

Разберем сначала второй вариант, так как он вызывает большое гидравлическое сопротивление нежели с закругленным углом.

Для нахождения коэффициента местного сопротивления ввиде коленного поворота(см.рис.[б]), используем формулу:

ζ-коеффициент местного сопротивления.
β-угол отвода(колена).

Также для наглядного понимания приведу таблицу:

Видно что при 90° коеффициент местного сопротивления приблизительно равен единице.

Полученный коэффициент местного сопротивления вставляем в формулу:

И получаем потерю напора в метрах.

Не мало важная формула для нахождения местного сопротивления на отводах с закруленным углом(см.рис.[а]). Это могут быть и гнутые трубы под определенным радиусом и определенным углом.

d-внутренний диаметр трубы, в переводе на метры.
R-радиус скругления угла, в переводе на метры.
β-угол сгибания трубы.

Для тех, кто хочет сделать теплый водяной пол своими рукам, вот здесь подробнее: Водяной теплый пол своими руками.

Таблица: (Значение коэффициента сопротивления ζ для отвода на 90° при различных закруглениях).

Я думаю вы уже запомнили, что полученный коэффициент вставляем в формулу:

и получаем потерю напора на местном сопротивлении. Если их много, а их много особенно в теплых полах. Просто необходимо найти потерю напора на одном местном сопротивлении и полученный ответ помножить на количество поворотов.

Источник

Клапан запорный (вентиль)

Назначение

Клапан запорный (вентиль) – служит для перекрытия потока рабочей среды в трубопроводе, движущегося в одном направлении. Направление движения рабочей среды по стрелке на корпусе.

Применяют запорные клапаны, чаще всего, на паро- и водопроводах, поскольку они создают высокое сопротивление потоку, выше чем задвижки. При течении поток искривляется, меняет свое направление, сужается, затем расширяется до первоначальных размеров. При этом возникают интенсивные вихреобразования.

Читайте также:  Запчасти на фольксваген в магнитогорске

Поэтому их применяют когда движение среды происходит только в одном направлении и не вызывает больших гидравлических сопротивлений. Специальные клапаны применяют для ручного дросселирования давления (например, редукционный вентиль на установках термического крекинга).

Следует заметить, что до 1982 года клапаны, в которых затвор перемещается при помощи резьбовой пары шпиндель – ходовая гайка, назывались вентилями. В настоящее время клапаном называют и арматуру с резьбовым шпинделем и с гладким штоком.

Конструкция

Клапан состоит из следующих основных элементов:

Запорным органом является затвор, поступательно перемещающийся в вертикальной плоскости. Уплотнительные поверхности затвора запорного клапана могут иметь форму:

Клапан запорный (вентиль)

Седло клапана ввинчивается или вваривается в корпус изделия.

Конструкция верхнего уплотнения защищает сальниковую набивку, когда клапан находится в полностью открытом положении, чем исключается долговременное воздействие давления рабочей среды на набивку. Сальниковая набивка выполнена из терморасширенного графита и имеет хорошую уплотнительную способность.

Крышка крепится на корпусе при помощи шпилек с навернутыми на них шестигранными гайками, что позволяет быстро и удобно производить разборку изделия. Спирально навитая прокладка надежно уплотняет соединение крышки с корпусом даже при высокотемпературных условиях эксплуатации.

На клапанах высокого давления возможно применение металлической прокладки овального или восьмиугольного сечения. Втулка шпинделя изготавливается из латуни, что позволяет обеспечивать свободное и мягкое открытие клапана.

Уплотнение шпинделя

По способу герметизации соединения шпиндель-крышка, клапаны делятся на:

Сальниковая – для уплотнения места прохода шпинделя используется сальниковая набивка – пропитанная антисептическими и гидрофобными составами специальная формованная лента из материалов растительного происхождения. Набивка сжимается в направлении оси штока или шпинделя и, благодаря своим упругим свойствам, расширяется в радиальном направлении, плотно заполняя пространство зазора между стенкой и штоком. Сальниковое уплотнение наиболее распространенный тип уплотнения благодаря своей простоте, низкой стоимости и возможности ремонта.

Сальниковое уплотнение

Сильфонная, мембранная – отличается отсутствием подвижных соединений с зазорами, через которые рабочая среда может вытечь наружу, благодаря тому, что устройство управления движением затвора находится по одну сторону упругого элемента, а рабочая среда – по другую сторону. Иначе говоря, стенка сильфона или мембрана выступают в роли герметизирующего элемента подвижного соединения.

Классификация

Проходные

Самые распространенные. В таком вентиле поток делает два поворота на 90°, что приводит к высокому сопротивлению и появлению застойных зон в корпусе.

Иногда ось выходного патрубка смещена относительно входного.

Угловые

Размещаются на поворотных участках трубопровода, в них поток поворачивает на 90° один раз, что позволяет снизить сопротивление по сравнению с проходными.

Прямоточные (вентиль Косва)

Для снижения гидравлического сопротивления применяют вентили со шпинделем расположенным под углом 45 градусов к потоку (вентиль Косва). Это позволяет выпрямить поток внутри вентиля и уменьшить его сопротивление. Но при этом увеличивается ход штока, строительная длина и масса изделия.

Принцип работы

При вращении штурвала происходит поступательное (перпендикулярно потоку) перемещение шпинделя, который прижимает золотник к седлу.

Положения открыто/закрыто

Основной особенностью конструкции запорного клапана является уплотнение затвора. При закрытии клапана золотник плотно прилегает к седлу.

Коэффициенты местного сопротивления

Коэффициенты местного сопротивления для различных элементов трубопровода:

Подбор запорного клапана (вентиля)

Поскольку запорные клапаны создают высокое сопротивление потоку применяют их, чаще всего, на паро- и водопроводах.

Выбор запорного клапана будет зависеть от следующих параметров:

Движение потока рабочей среды относительно запорного клапана, выбирается в зависимости от давления:

В клапанах низкого давления рабочая среда протекает непосредственно над седлом. Крутящий момент при закрытии клапана будет более высоким.

В клапанах высокого давления поток рабочей среды поднимается над золотником, создавая прижимающие усилия, уменьшающие крутящий момент при закрытии затвора. При открытии золотник поднимается на расстояние 25-40% от своего полнопроходного положения.

Преимущества и недостатки

По сравнению с задвижками клиновыми, также являющимися запорной трубопроводной арматурой, конструкция клапанов позволяет использовать внутреннее рабочее пространство изделия более рационально.

Простота конструкции клапанов обеспечивает быстроту их производства и обслуживания. Надежное уплотнение затвора и незначительная сила трения сопрягаемых поверхностей позволяют эксплуатировать вентиля в течение продолжительного периода.

Основные преимущества клапанов запорных:

Технические характеристики

Основные технические характеристики клапанов запорных:

Материальные исполнения из сталей:

Источник

1 Область применения

Стандарт устанавливает методику гидравлического расчета обратной арматуры на стадии проектирования с целью оптимального выбора ее проточной части.

2 Термины и обозначения

2.1 В настоящем стандарте применены термины по ГОСТ 24856.

2.2 В настоящем стандарте применены следующие обозначения:

3 Общие положения

3.1 Конструктивные исполнения арматуры:

3.2 Методику следует применять для расчета клапанов и затворов, геометрические размеры проточной части которых приведены в таблице 1.

Ширина направляющих перьев

Диаметр направляющей, расположенной в крышке

Расстояние от оси вращения диска до оси геометрического центра диска

Угол наклона плоскости уплотнительной поверхности седла относительно оси потока

* Геометрические размеры отнесены к номинальному диаметру DN.

Относительные геометрические размеры дисков затворов приведены в таблице 2.

Относительный геометрический размер*

* Геометрические размеры дисков отнесены к номинальному диаметру DN.

3.3 Рабочие среды и их характеристики:

4 Задачи расчета

4.1 Задачами расчета являются определение:

— коэффициента сопротивления ζ клапана (затвора);

— потерь давления ΔР на клапане (затворе);

— хода h ЗЭл клапана;

— угла поворота диска α затвора;

— гидродинамического усилия, возникающего на ЗЭл клапана от воздействия среды;

— хода h ЗЭл клапана в зависимости от гидродинамического усилия среды;

— гидродинамического момента, возникающего на диске затвора от воздействия среды;

— угла поворота α диска затвора в зависимости от гидродинамического момента среды;

— плотности материала для выбора марки материала ЗЭл (диска).

4.2 В таблице 3 перечислены параметры, определяемые в результате расчета, в зависимости от типа арматуры и объема исходных данных, а также указаны номера пунктов стандарта, по которому следует выполнять расчет.

Задача расчета (определяемый параметр)

Номер пункта стандарта

Расход Q (скорость V) рабочей среды

Коэффициент сопротивления ζ

Ход (величина подъема) ЗЭл h (относительный ход ЗЭл )

Читайте также:  Как изготовить третью опору на раздатку для нивы

Угол поворота диска α

Коэффициент сопротивления ζ

Потери давления ΔР

Расход Q (скорость V) рабочей среды

Ход (величина подъема) ЗЭл h (относительный ход ЗЭл )

Угол поворота диска α

Коэффициент сопротивления ζ

Ход (величина подъема) ЗЭл h (относительный ход ЗЭл )

Угол поворота диска α

С направлением ЗЭл в крышке

Параметры эксплуатации (параметры рабочей среды)

Гидродинамическое усилие, возникающее на ЗЭл от воздействия среды

Ход (высота подъема) ЗЭл h

Параметры эксплуатации (параметры рабочей среды) и геометрические размеры проточной части

Гидродинамический момент, возникающий на диске от воздействия среды

Угол поворота диска α

Расход Q (скорость V) рабочей среды

5 Исходные данные

5.1 Исходные данные для расчета

5.1.1 Для решения поставленных задач исходные данные следует разбить на две категории: общие, которые не зависят от поставленной задачи, и дополнительные, зависящие от поставленной задачи.

5.1.1.1 К общим исходным данным относятся:

— номинальный диаметр DN клапана (затвора);

— наименование рабочей среды;

— давление рабочей среды Р;

— температура рабочей среды t;

— физические свойства рабочей среды при параметрах эксплуатации (давлении Р и температуре t):

5.1.1.2 К дополнительным исходным данным относятся:

— расход Q рабочей среды;

— скорость V рабочей среды в трубопроводе;

— коэффициент сопротивления клапана (затвора) ζ;

— ход (величина подъема) ЗЭл h;

— относительный ход ЗЭл ;

— угол поворота диска α;

— геометрические размеры проточной части клапана (затвора);

— плотность материала ρз ЗЭл (диска).

5.2 Общие положения

5.2.1 В основу расчета положены экспериментальные зависимости коэффициента сопротивления ζ и относительного хода (относительного подъема) ЗЭл от безразмерного критерия, являющегося удельным динамическим напором:

5.2.3 Ha рисунках 5 и 6 для клапанов приведены зависимости коэффициента сопротивления ζ и относительного хода (относительной величины подъема) ЗЭЛ от удельного динамического напора , соответственно ζ = f и :

5.2.4 На рисунках 7 и 8 для затворов приведены зависимости коэффициента сопротивления ζ и угла поворота диска α от приведенного удельного динамического напора , соответственно ζ = f и :

5.2.5 Так как представленные экспериментальные зависимости действительны только для режимов квадратичного сопротивления (при числах Рейнольдса Re ≥ 2∙10 4 ), то для вновь проектируемых клапанов (затворов) до начала выполнения гидравлического расчета следует определить режим течения рабочей среды в соответствии с 5.3.

5.3 Определение режима течения рабочей среды

5.3.1 Для определения режима течения среды применяют следующие расчетные зависимости:

— зависимость DN = f при постоянной скорости среды V = const,

— зависимость DN = f при постоянной вязкости среды v = const (при Re ≥ 2∙10 4 );

— зависимость относительного отношения плотностей среды и материала ЗЭл от относительного удельного динамического напора

где — отношение плотности рабочей среды к плотности материала ЗЭл;

— значение удельного динамического напора при отношении плотностей .

График зависимости приведен на рисунке 14.

5.3.2 В зависимости от задачи гидравлического расчета режим течения определяют в соответствии с одним из алгоритмов, приведенных в 5.3.3.

5.3.3 Определение режима течения

— номинальный диаметр DN клапана (затвора);

— физические свойства рабочей среды (плотность ρ и вязкость v);

— расход рабочей среды Q или скорость V;

— плотность материала ЗЭл ρз.

2) Рассчитать скорость среды в трубопроводе V по формуле

3) Найти точку пересечения кривой V = const, соответствующей значению V, рассчитанному по формуле (3), и горизонтальной линии, соответствующей заданному значению DN, по графику рисунка 9 (для клапанов) либо по одному из графиков рисунков 10, 11, 12 и 13 (для затворов в зависимости от типа диска). Абсцисса точки пересечения является удельным динамическим напором .

4) Если найденная точка лежит выше кривой, соответствующей заданной вязкости v, то режим течения при числе Рейнольдса Re ≥ 2∙10 4 и зависимости ζ = f , , ζ = f , α = f , приведенные на рисунках 5, 6, 7 и 8, можно применять для расчета.

5) Определить действительный удельный динамический напор при 0,1 в следующей последовательности:

— рассчитать отношение плотности среды к плотности материала ЗЭл ;

— отношение плотностей 0,1;

— рассчитать относительное отношение плотности среды к плотности материала ЗЭл ;

— определить относительный удельный динамический напор по значению по графику рисунка 14;

— рассчитать действительный удельный динамический напор по формуле

где — удельный динамический напор, определенный в соответствии с перечислением 3.

— номинальный диаметр DN клапана (затвора);

— физические свойства рабочей среды (плотность ρ и вязкость v);

— коэффициент сопротивления ζ.

2) Определить действительный удельный динамический напор по значению коэффициента сопротивления ζ по одному из графиков, представленных на рисунках 5, 6 и 7.

3) Рассчитать относительное отношение плотности среды к плотности материала ЗЭл и определить относительный удельный динамический напор по графику рисунка 14.

4) Найти точку пересечения определенного относительного удельного динамического напора и горизонтальной линии, соответствующей заданному значению DN, по одному из графиков, представленных на рисунках 9, 10, 11, 12 и 13.

— номинальный диаметр DN клапана (затвора);

— физические свойства рабочей среды (плотность ρ и вязкость v);

— ход (относительный подъем) ЗЭл или угол поворота диска α.

2) Определить удельный динамический напор по значению заданного хода (относительного подъема) ЗЭл (углу поворота диска α) по одному из графиков, представленных на рисунках 5, 6 и 8.

3) Рассчитать относительное отношение плотности среды к плотности материала ЗЭл и определить относительный удельный динамический напор по графику рисунка 14.

4) Найти точку пересечения определенного относительного удельного динамического напора и горизонтальной линии, соответствующей заданному значению DN, по одному из графиков, представленных на рисунках 9, 10, 11, 12 и 13.

6 Гидравлический расчет обратных клапанов

6.1 Определение коэффициента сопротивления ζ и потерь давления на клапане ΔР

6.1.1.2 Алгоритм расчета:

— определить действительный удельный динамический напор в соответствии с 5.3.3.1 (перечисление 5);

— определить коэффициент сопротивления ζ в зависимости от конструктивного исполнения ЗЭл по одному из графиков, представленных на рисунках 5 и 6;

— рассчитать потери давления на клапане по формуле

6.1.2.2 Алгоритм расчета:

— определить действительный удельный динамический напор по заданному значению по одному из графиков, представленных на рисунках 5 и 6;

Читайте также:  Артикул запчастей на шевроле круз

— определить режим течения в соответствии с 5.3.3.3;

— определить коэффициент сопротивления ζ по найденному значению удельного динамического напора по одному из графиков, представленных на рисунках 5 и 6;

— рассчитать потери давления на клапане ΔР по формуле (5).

6.2 Определение хода (величины подъема) ЗЭл h и потерь давления на клапане ΔР

6.2.1.2 Алгоритм расчета:

— определить действительный удельный динамический напор по заданному значению ζ по одному из графиков, представленных на рисунках 5 и 6;

— определить режим течения в соответствии с 5.3.3.2;

— определить относительный ход (относительный подъем) ЗЭл по значению действительного удельного динамического напора по одному из графиков, представленных на рисунках 5 и 6;

— рассчитать потери давления на клапане ΔР по формуле (5).

6.3 Определение гидродинамического усилия, возникающего на ЗЭл от воздействия рабочей среды, и хода (высоты подъема) для ЗЭл с направлением в крышке

6.3.2 Алгоритм расчета гидродинамического усилия:

— рассчитать удельный динамический напор ;

— определить относительный ход по значению рассчитанного удельного динамического напора по графику рисунка 6;

— определить коэффициент подъемной силы для значения по графику, представленному на рисунке 15, ( и — безразмерные эквивалентные коэффициенты давления, определяемые экспериментально);

— рассчитать гидродинамическое усилие (подъемную силу) Р, Н, действующее на ЗЭл, по формуле

6.4 Расчет плотности материала ЗЭл с целью выбора марки материала ЗЭл

— номинальный диаметр DN клапана.

— физические свойства рабочей среды (плотность ρ и вязкость v).

6.4.2 Алгоритм расчета:

— найти точку пересечения кривой, соответствующей вязкости v = const и горизонтальной линии, соответствующей значению DN, по графику, представленному на рисунке 9. Абсцисса данной точки определяет минимальный удельный динамический напор , а кривая скорости, соответствующая графику V = const и проходящая через данную точку, определяет минимальную скорость Vmin для режима Re ≥ 2∙10 4 для отношения = 0,1;

— определить по одному из графиков, представленных на рисунках 5 и 6, в зависимости от одной из заданных величин:

а) коэффициенту сопротивления ζ;

б) относительному ходу ;

в) скорости среды V;

7 Гидравлический расчет обратных затворов

7.1 Определение коэффициента сопротивления ζ и потерь давления на затворе ΔР

7.1.1.2 Алгоритм расчета:

— определить действительный удельный динамический напор в соответствии с 5.3.3.1 (перечисление 5);

— определить угол поворота диска α и значение коэффициента сопротивления ζ по значению в зависимости от формы диска по одному из графиков, представленных на рисунках 7 и 8;

— рассчитать потери давления ΔР на затворе по формуле (5).

7.1.2.2 Алгоритм расчета:

— определить действительный удельный динамический напор для значения угла поворота α по графику, представленному на рисунке 8;

— определить режим течения в соответствии с 5.3.3.3;

— определить коэффициент сопротивления ζ для значения удельного динамического напора по графику, представленному на рисунке 7;

— рассчитать потери давления на затворе ΔР по формуле (5).

7.2 Определение угла поворота диска α и потерь давления на клапане ΔР

7.2.1.2 Алгоритм расчета:

— определить действительный удельный динамический напор для заданного значения коэффициента сопротивления ζ по графику, приведенному на рисунке 7;

— определить режим течения в соответствии с 5.3.3.2;

— определить угол поворота диска α для значения действительного удельного динамического напора по графику, приведенному на рисунке 8;

— рассчитать потери давления на затворе ΔР по формуле (5).

7.3 Определение гидродинамического момента, возникающего на диске от воздействия рабочей среды, и угла поворота диска

7.3.2 Алгоритм расчета:

— рассчитать удельный динамический напор ;

— определить угол поворота диска α для значения по графику, приведенному на рисунке 8;

— определить коэффициент момента m для угла поворота диска α по графику, приведенному на рисунке 16;

— рассчитать гидродинамический момент, возникающий на диске от воздействия рабочей среды М, Н м, по формуле

7.4 Расчет плотности материала диска с целью выбора марки материала диска

7.4.2 Алгоритм расчета:

— найти точку пересечения кривой, соответствующей заданной вязкости v = const и горизонтальной линии, соответствующей значению DN, по одному из графиков, представленных на рисунках 10, 11, 12 и 13. Абсцисса данной точки определяет минимальный удельный динамический напор , а кривая скорости, соответствующая графику V = const и проходящая через данную точку, определяет минимальную скорость Vmin для режима Re ≥ 2∙10 4 при отношении = 0,1;

— определить действительное значение удельного динамического напора по одному из графиков, представленных на рисунках 7 и 8, в зависимости от одной из заданных величин:

б) коэффициенту сопротивления ζ;

в) скорости среды V;

8 Рекомендации по выбору проточной части обратной арматуры

8.1 Обратные клапаны

8.1.1 В целях уменьшения коэффициента сопротивления ζ для обратных клапанов рекомендуется проектировать золотники, имеющие направление в крышке.

8.1.2 При удельном динамическом напоре ≥ 0,5 рекомендуется применять клапаны с относительным диаметром камеры = 1,75 и золотниками с направлением в крышке.

8.1.3 При удельном динамическом напоре = 1,50 и золотниками с направлением в седле.

8.1.4 При увеличении относительного хода (относительной высоты подъема) ЗЭл от 0,25DN до 0,30DN гидродинамическое усилие Р, действующее на ЗЭл, уменьшается почти вдвое, при этом коэффициент сопротивления ζ клапана уменьшается только на 5 %, поэтому целесообразно ограничить максимальную величину относительного хода (относительного подъема) ЗЭл значением = 0,25.

8.2 Обратные затворы

8.2.1 Для обратных затворов оптимальным вариантом формы диска является тип А (рисунок 4).

8.2.2 Целесообразно максимальный угол поворота диска выбирать равным α = 75°, для чего на дисках следует предусматривать упор.

8.2.3 Угол наклона плоскости уплотнения седла относительно вертикальной оси αс следует выбирать в пределах от 5° до 10°.

8.2.4 Для уменьшения коэффициента сопротивления ζ обратного затвора и для обеспечения мягкой обратной посадки ЗЭл на седло рекомендуются следующие значения αс:

8.3 Преимущества обратных затворов по сравнению с обратными клапанами

Источник